Composição corporal e exigências nutricionais de caprinos Saanen machos dos 30 aos 45 kg de peso vivo

Conselho Nacional de Desenvolvimento Científico e Tecnológico (CNPq)

Exigências de proteína e energia de caprinos de diferentes categorias sexuais dos 30 aos 45 kg de massa corporal

Pós-graduação em Zootecnia - FCAV

Relação lisina digestível: energia metabolizável em dietas para suínos dos 50 aos 100 kg de peso corporal

Coordenação de Aperfeiçoamento de Pessoal de Nível Superior (CAPES)

Avaliação da temperatura ambiente de criação e da reutilização da cama no desempenho e na qualidade da carne de frango

Pós-graduação em Zootecnia - FCAV

Qualidade da carne de cordeiros desmamados com diferentes idades e elaboração de produtos cárneos

Pós-graduação em Zootecnia - FCAV

Reproductive toxicology and clastogenic evaluation in mice of a phytotherapeutic formulation obtained from Cinchona calisaya Weddel (Rubiaceae) used in Brazilian folk medicine as female fertility stimulant

Ethnopharmacological relevance: In Brazil, a phytotherapeutic preparation produced from a standardized tincture of Cinchona calisaya Weddel such that each mL of product contains 400 mu g of quinine, known in Portuguese as Agua Inglesa (R) (English water), is indicated by the manufacturer as a tonic, appetite stimulant, and digestive. However, this preparation has long been used in folk medicine as a female fertility stimulant. Despite its widespread use in folk medicine to stimulate female fertility, no study has been undertaken to assess the potential teratogenic and genotoxic effects of this phytotherapeutic preparation. The aim of the present study was to investigate possible toxic reproductive effects in mice caused by exposure to Agua Inglesa (R), either before mating or during the pre- and post-embryo implantation periods. The genotoxic potential was evaluated using the micronucleus assay.Material, Methods, and Results: Virgin female mice, with at least one estrous cycle evidenced by vaginal cytology, were divided into five groups of 15 individuals each (Group I - control, Group II - treated with ethanol solution at 16%, Groups III, IV and V treated with phytotherapeutic preparation at 1.5 mL/kg/day, 3.0 mL/kg/day and 4.5 mL/kg/day, respectively). After the first 28 days of treatment, females were caged individually with adult fertile males. Pregnant females continued to receive treatment for seven days (preimplantation period). Body weight was recorded weekly during treatment. Signs of toxicity (weight loss, food intake, piloerection, apathy, prostration, diarrhea, seizures, behavioral changes, and locomotion) were also observed. The females were sacrificed on the 15th day of pregnancy, uterine horns were evaluated for implantation, and the placental index was recorded. In the micronucleus test, 2000 polychromatic erythrocytes (PCE) per animal, obtained from bone marrow, were scored. Results The results showed that exposure of the females during the pre- and post-implantation periods did not significantly alter the reproductive capacity (p < 0.05); however, in higher dose (three times human dose)reduction of fetal weight was observed. There was no difference between the control and phytotherapeutic preparation (p > 0.05) in terms of the average number of micronucleated polychromatic erythrocytes.Conclusions: Although folk medicine suggests that the Agua Inglesa (R) preparation is useful as a female fertility stimulant, no such effect was confirmed in mice. (C) 2014 Elsevier Ireland Ltd. All rights reserved.

Sistema de geração e armazenamento de energia elétrica utilizando transdutor piezelétrico na forma pulsada

Coordenação de Aperfeiçoamento de Pessoal de Nível Superior (CAPES)

Intensity and interval of recovery in strength exercise influences performance: salivary lactate and alpha amylase as biochemical markers: a pilot study

Purpose The aim of the present study was to evaluate the effects of intensity and interval of recovery on performance in the bench press exercise, and the response of salivary lactate and alpha amylase levels. Methods Ten sportsman (aged 29 ± 4 years; body mass index 26 ± 2 kg/cm2 ) were divided in two groups: G70 (performing a bench press exercise at 70 % one repetition maximum—1RM), and G90 (performing a bench press exercise at 90 %—1RM). All groups were engaged in three intervals of recovery (30, 60 and 90 s). The maximum number of repetitions (MNR) and total weight lifted were computed, and saliva samples were collected 15 min before and after different intervals of recovery. For the comparison of the performance and biochemistry parameters, ANOVA tests for repeated measurements were conducted, with a significance level set at 5 %. Results In G70, the 30 s MNR was lower than the 60 and 90 s intervals of recovery (p\0.05) and the MNR with the 60 s interval of recovery was lower than the 90 s interval of recovery (p\0.041). Similarly, in G90 with the 30 s of interval of recovery, the sets were lower than observed with the 60 and 90 s (p\0.05), and MNR with the 60 s interval of recovery was lower than the 90 s interval of recovery (p\0.05). The salivary lactate showed an increase after exercise (p\0.05) when compared with the rest period for all groups, and no effects were observed for salivary alpha amylase. Conclusions Based on this result, the sets and reps can be modified to change the recovery time. This effect is very useful to improve the performance in relationship to different fitness levels.

Can the red palm mite threaten the Amazon vegetation?

The red palm mite Raoiella indica Hirst (Tenuipalpidae) was first reported in the New World in 2004, dispersing quickly and widely while adopting new plant species as hosts. Since then, it has caused severe damage in this region, especially to coconut (Cocos nucifera L.). It was first found in Brazil in 2009, in the northern Amazonian state of Roraima. In the present study, native and introduced plants were sampled between March 2010 and February 2011 in sites of the 15 Roraima municipalities, to estimate its distribution and the associated mite fauna. In addition, monthly samples were taken from a coconut plantation in Mucajai throughout the same period, for an initial appraisal of the levels R. indica could reach. It was found in 10 municipalities, on 19 plant species of four families. Six species are reported for the first time as hosts. Among the associated predators, 89.1% were Phytoseiidae, most commonly Amblyseius largoensis (Muma), Iphiseiodes zuluagai Denmark & Muma and Euseius concordis (Chant). The highest densities of R. indica, 1.5 and 0.35 mites/cm2 of leaflet (approx total of 331 and 77 mites/leaflet), were reached respectively in March 2010 and February 2011. The highest density of phytoseiids on coconut (0.009 mites/cm2 or about 2 mites/leaflet) was reached in November 2010. The average densities of R. indica recorded for Roraima were comparable to those reported for countries in which the mite is reportedly economically damaging. The dispersal of R. indica through the Amazon forest may result in damage to cultivated and native palms, and plants of other families, if the projected increase in both the frequency and the severity of drought events occurs. Parts of the Amazon have undergone periods of low rainfall, a condition that appears to favour the biology of this mite. Its eventual arrival to northeastern Brazil may result in heavy economic and ecological losses.

Previsione del comportamento dinamico e sismico di un edificio a tre piani in scala reale costituito da pareti sandwich in C.A. gettato in opera da provare su tavola vibrante

INDICE INTRODUZIONE 1 1. DESCRIZIONE DEL SISTEMA COSTRUTTIVO 5 1.1 I pannelli modulari 5 1.2 Le pareti tozze in cemento armato gettate in opera realizzate con la tecnologia del pannello di supporto in polistirene 5 1.3 La connessione tra le pareti e la fondazione 6 1.4 Le connessioni tra pareti ortogonali 7 1.5 Le connessioni tra pareti e solai 7 1.6 Il sistema strutturale così ottenuto e le sue caratteristiche salienti 8 2. RICERCA BIBLIOGRAFICA 11 2.1 Pareti tozze e pareti snelle 11 2.2 Il comportamento scatolare 13 2.3 I muri sandwich 14 2.4 Il “ferro-cemento” 15 3. DATI DI PARTENZA 19 3.1 Schema geometrico - architettonico definitivo 19 3.2 Abaco delle sezioni e delle armature 21 3.3 Materiali e resistenze 22 3.4 Valutazione del momento di inerzia delle pareti estese debolmente armate 23 3.4.1 Generalità 23 3.4.2 Caratteristiche degli elementi provati 23 3.4.3 Formulazioni analitiche 23 3.4.4 Considerazioni sulla deformabilità dei pannelli debolmente armati 24 3.4.5 Confronto tra rigidezze sperimentali e rigidezze valutate analiticamente 26 3.4.6 Stima di un modulo elastico equivalente 26 4. ANALISI DEI CARICHI 29 4.1 Stima dei carichi di progetto della struttura 29 4.1.1 Stima dei pesi di piano 30 4.1.2 Tabella riassuntiva dei pesi di piano 31 4.2 Analisi dei carichi da applicare in fase di prova 32 4.2.1 Pesi di piano 34 4.2.2 Tabella riassuntiva dei pesi di piano 35 4.3 Pesi della struttura 36 4.3.1 Ripartizione del carico sulle pareti parallele e ortogonali 36 5. DESCRIZIONE DEL MODELLO AGLI ELEMENTI FINITI 37 5.1 Caratteristiche di modellazione 37 5.2 Caratteristiche geometriche del modello 38 5.3 Analisi dei carichi 41 5.4 Modello con shell costituite da un solo layer 43 5.4.1 Modellazione dei solai 43 5.4.2 Modellazione delle pareti 44 5.4.3 Descrizione delle caratteristiche dei materiali 46 5.4.3.1 Comportamento lineare dei materiali 46 6. ANALISI DEL COMPORTAMENTO STATICO DELLA STRUTTURA 49 6.1 Azioni statiche 49 6.2 Analisi statica 49 7. ANALISI DEL COMPORTAMENTO DINAMICO DELLA STRUTTURA 51 7.1 Determinazione del periodo proprio della struttura con il modello FEM 51 7.1.1 Modi di vibrare corrispondenti al modello con solai e pareti costituiti da elementi shell 51 7.1.1.1 Modi di vibrare con modulo pari a E 51 7.1.1.2 Modi di vibrare con modulo pari a 0,5E 51 7.1.1.3 Modi di vibrare con modulo pari a 0,1E 51 7.1.2 Modi di vibrare corrispondenti al modello con solai infinitamente rigidi e pareti costituite da elementi shell 52 7.1.2.1 Modi di vibrare con modulo pari a E 52 7.1.2.2 Modi di vibrare con modulo pari a 0,5E 52 7.1.2.3 Modi di vibrare con modulo pari a 0,1E: 52 7.1.3 Modi di vibrare corrispondenti al modello con solai irrigiditi con bielle e pareti costituite da elementi shell 53 7.1.3.1 Modi di vibrare con modulo pari a E 53 7.1.3.2 Modi di vibrare con modulo pari a 0,5E 53 7.1.3.3 Modi di vibrare con modulo pari a 0,1E 53 7.2 Calcolo del periodo proprio della struttura assimilandola ad un oscillatore semplice 59 7.2.1 Analisi svolta assumendo l’azione del sisma in ingresso in direzione X-X 59 7.2.1.1 Analisi svolta assumendo il modulo elastico E pari a 300000 Kg/cm2 59 7.2.1.1.1 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari ad E 59 7.2.1.1.2 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari ad E 61 7.2.1.1.3 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari ad E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 63 7.2.1.1.4 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari ad E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 66 7.2.1.2 Analisi svolta assumendo il modulo elastico E pari a 150000 Kg/cm2 69 7.2.1.2.1 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari a 0,5E 69 7.2.1.2.2 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari a 0,5E 71 7.2.1.2.3 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari a 0,5 E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 73 7.2.1.2.4 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari a 0,5 E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 76 7.2.1.3 Analisi svolta assumendo il modulo elastico E pari a 30000 Kg/cm2 79 7.2.1.3.1 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari a 0,1E 79 7.2.1.3.2 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari a 0,1E 81 7.2.1.3.3 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari a 0,1E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 83 7.2.1.3.4 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari a 0,1E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 86 7.2.2 Analisi svolta assumendo l’azione del sisma in ingresso in direzione Y-Y 89 7.2.2.1 Analisi svolta assumendo il modulo elastico E pari a 300000 Kg/cm2 89 7.2.2.1.1 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari ad E 89 7.2.2.1.2 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari ad E 91 7.2.2.1.3 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari ad E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 93 7.2.2.1.4 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari ad E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 98 7.2.2.1.5 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari ad E 103 7.2.2.1.6 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari ad E 105 7.2.2.1.7 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari ad E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 107 7.2.2.1.8 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari ad E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 112 7.2.2.2 Analisi svolta assumendo il modulo elastico E pari a 150000 Kg/cm2 117 7.2.2.2.1 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari a 0,5E 117 7.2.2.2.2 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari a 0,5E 119 7.2.2.2.3 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari a 0,5 E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 121 7.2.2.2.4 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari a 0,5 E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 126 7.2.2.2.5 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari a 0,5 E 131 7.2.2.2.6 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari ad E 133 7.2.2.2.7 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari a 0,5E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 135 7.2.2.2.8 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari a 0,5E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 140 7.2.2.3 Analisi svolta assumendo il modulo elastico E pari a 30000 Kg/cm2 145 7.2.2.3.1 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari a 0,1E 145 7.2.2.3.2 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari a 0,1E 147 7.2.2.3.3 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari a 0,1E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 149 7.2.2.3.4 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari a 0,1E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 154 7.2.2.3.5 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H e modulo elastico assunto pari a 0,1 E 159 7.2.2.3.6 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H e modulo elastico assunto pari ad E 161 7.2.2.3.7 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 2/3 H, modulo elastico assunto pari a 0,1E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 163 7.2.2.3.8 Determinazione del periodo proprio della struttura considerando la massa complessiva concentrata a 1/2 H, modulo elastico assunto pari a 0,1E, e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari” delle pareti parallele all’azione del sisma 168 7.3 Calcolo del periodo proprio della struttura approssimato utilizzando espressioni analitiche 174 7.3.1 Approssimazione della struttura ad una mensola incastrata di peso Q=ql avente un peso P gravante all’estremo libero 174 7.3.1.1 Riferimenti teorici: sostituzione di masse distribuite con masse concentrate 174 7.3.1.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=300000 kg/cm2 177 7.3.1.3 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=30000 kg/cm2 179 7.3.2 Approssimazione della struttura ad una mensola incastrata alla base, di peso Q=ql, avente un peso P gravante all’estremo libero e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari”delle pareti parallele all’azione del sisma 181 7.3.2.1 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=300000 kg/cm2 181 7.3.2.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=30000 kg/cm2 186 7.3.3 Approssimazione della struttura ad un portale avente peso Qp = peso di un piedritto, Qt=peso del traverso e un peso P gravante sul traverso medesimo 191 7.3.3.1 Riferimenti teorici: sostituzione di masse distribuite con masse concentrate 191 7.3.3.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo ellastico E=300000 kg/cm2 192 7.3.3.3 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo ellastico E=30000 kg/cm2 194 7.3.4 Approssimazione della struttura ad un portale di peso Qp = peso di un piedritto, Qt=peso del traverso e avente un peso P gravante sul traverso medesimo e struttura resistente costituita dai soli “maschi murari”delle pareti parallele all’azione del sisma 196 7.3.4.1 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=300000 kg/cm2 196 7.3.4.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=30000 kg/cm2 201 7.3.5 Approssimazione della struttura ad una mensola incastrata di peso Q=ql avente le masse m1,m2....mn concentrate nei punti 1,2….n 206 7.3.5.1 Riferimenti teorici: metodo approssimato 206 7.3.5.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=300000 kg/cm2 207 7.3.5.3 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=30000 kg/cm2 209 7.3.6 Approssimazione della struttura ad un telaio deformabile con tavi infinitamente rigide 211 7.3.6.1 Riferimenti teorici: vibrazioni dei telai 211 7.3.6.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=300000 kg/cm2 212 7.3.6.3 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=30000 kg/cm2 215 7.3.7 Approssimazione della struttura ad una mensola incastrata di peso Q=ql avente masse m1,m2....mn concentrate nei punti 1,2….n e studiata come un sistema continuo 218 7.3.7.1 Riferimenti teorici: metodo energetico; Masse ripartite e concentrate; Formula di Dunkerley 218 7.3.7.1.1 Il metodo energetico 218 7.3.7.1.2 Masse ripartite e concentrate. Formula di Dunkerley 219 7.3.7.2 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=300000 kg/cm2 221 7.3.7.3 Applicazione allo specifico caso di studio in esame con modulo elastico E=30000 kg/cm2 226 7.4 Calcolo del periodo della struttura approssimato mediante telaio equivalente 232 7.4.1 Dati geometrici relativi al telaio equivalente e determinazione dei carichi agenti su di esso 232 7.4.1.1 Determinazione del periodo proprio della struttura assumendo diversi valori del modulo elastico E 233 7.5 Conclusioni 234 7.5.1 Comparazione dei risultati relativi alla schematizzazione dell’edificio con una struttura ad un grado di libertà 234 7.5.2 Comparazione dei risultati relativi alla schematizzazione dell’edificio con una struttura a più gradi di libertà e a sistema continuo 236 8. ANALISI DEL COMPORTAMENTO SISMICO DELLA STRUTTURA 239 8.1 Modello con shell costituite da un solo layer 239 8.1.1 Analisi dinamica modale con spettro di risposta avente un valore di PGA pari a 0,1g 239 8.1.1.1 Generalità 239 8.1.1.2 Sollecitazioni e tensioni sulla sezione di base 242 8.1.1.2.1 Combinazione di carico ”Carichi verticali più Spettro di Risposta scalato ad un valore di PGA pari a 0,1g” 242 8.1.1.2.2 Combinazione di carico ”Spettro di Risposta scalato ad un valore di 0,1g di PGA” 245 8.1.1.3 Spostamenti di piano 248 8.1.1.4 Accelerazioni di piano 248 8.1.2 Analisi Time-History lineare con accelerogramma caratterizzato da un valore di PGA pari a 0,1g 249 8.1.2.1 Generalità 249 8.1.2.2 Sollecitazioni e tensioni sulla sezione di base 251 8.1.2.2.1 Combinazione di carico ” Carichi verticali più Accelerogramma agente in direzione Ye avente una PGA pari a 0,1g” 251 8.1.2.2.2 Combinazione di carico ” Accelerogramma agente in direzione Y avente un valore di PGA pari a 0,1g ” 254 8.1.2.3 Spostamenti di piano assoluti 257 8.1.2.4 Spostamenti di piano relativi 260 8.1.2.5 Accelerazioni di piano assolute 262 8.1.3 Analisi dinamica modale con spettro di risposta avente un valore di PGA pari a 0,3g 264 8.1.3.1 Generalità 264 8.1.3.2 Sollecitazioni e tensioni sulla sezione di base 265 8.1.

Brain Regulation of Growth in Beef Calves

Small peptide hormones produced in the lower part of the brain (hypothalamus) regulate episodic and basal secretion of hormones from the anterior pituitary gland that affect metabolism and growth in cattle. This study focused on long-term growth in young calves subjected to hypophysectomy (HYPOX), hypophyseal stalk transection (HST), and sham operation control (SOC). Crossbred (Hereford x Aberdeen Angus) and Hereford, and Aberdeen Angus calves were HYPOX (n = 5), HST (n = 5), or SOC (n = 8) at 146 days of age, whereas another group was HST (n = 5) or SOC (n = 7) at 273 days of age. Body weight was determined every 21 days from birth to 1008 days of age. From day 146-1008, growth was arrested (P < 0.001) in HYPOX (0.06 kg/day) compared with SOC (0.50 kg/day) calves. Growth continued but at a significantly lower rate (P < 0.05) in calves HST at 146 days (0.32 kg/day) and 273 days (0.32 kg/day) compared with SOC (0.50 kg/day). Although episodic growth hormone (GH) secretion was abolished and peripheral blood serum GH concentration remained consistently lower in HST calves (2.4 ng/ml) than in the SOC (5.5 ng/ml; P < 0.01), the calves continued to grow throughout 1008 days. Peripheral serum thyroid stimulating hormone (TSH) concentration was less (P < 0.05) in HST compared with SOC calves. There was an abrupt decrease (P < 0.001) in serum thyroxine (T4) (4-fold) and triiodothyronine (T3) (3-fold) concentration after surgery that remained to 360 days in HST compared with SOC calves. At sacrifice, pituitary gland weight was markedly reduced (P < 0.001) in HST (0.18 g/100 kg body weight) compared with SOC (0.55 g/100 kg body weight) calves. Histological examination of pituitary glands from HST calves indicated the persistence of secretory GH and TSH cells in the same areas of the anterior pituitary gland as SOC calves. Coronal sections of the gland revealed GH and TSH secreting cells in HST calves that were similar to the controls. These results indicate that long-term growth continues, but at a slower rate, after hypophyseal stalk transection of immature calves in spite of complete abolition of episodic GH secretion and consistently decreased basal secretion of GH, TSH, T4, and T3 compared with sham-operated animals. Growth was abolished after hypophysectomy of immature calves in which circulating GH and TSH was undetectable.

Carbonate properties and oxygen concentrations at time series station DYFAMED

Monthly measurements of pH, alkalinity and oxygen over two years (February 1998-February 2000) at the Dyfamed site in the central zone of the Ligurian-Provençal Basin of the Mediterranean made it possible to assess the vertical distributions (5-2000 m) and the seasonal variations of these properties. Alkalinity varies linearly with salinity between surface water and the Levantine Intermediate Water (marked by a maximum of temperature and salinity). In deep water, total alkalinity is also correlated linearly to salinity, but the slope of the regression line is 15% less. In surface water, the pH at 25°C varies between 7.91 and 8.06 on the total proton scale depending upon the season. The lowest values are observed in winter, the highest in spring and in summer. These variations are primarily due to biological production. The pH goes through a minimum around 150-200 m and a small maximum below the intermediate water. The total dissolved inorganic carbon content (deduced from pH and alkalinity) is variable in surface water (2205-2310 ?mol/kg) and has a maximum in intermediate water, which is related to the salinity maximum. Normalized total inorganic carbon at a constant salinity is strongly negatively correlated with pH at 25°C. The fugacity of CO2, (fCO2) varies between 320 and 430 ?atm in surface water, according to the season. Below the seasonal thermocline, the maximum fCO2 (about 410 ?atm) is located around 150-200 m. The presence of a minimum of oxygen in the intermediate water of this area has been observed for several years, but our measurements made it possible to specify the relationship between oxygen and salinity in deep water. Data from the intense vertical mixing during the winters of 1999 and 2000 were used to calculate the oxygen quantity exchanged with the atmosphere during these periods. The estimated quantity of oxygen entering the Mediterranean Sea exceeds that deduced from exchange coefficients calculated with the formula of Wanninkhof and McGillis. During the vertical mixing in the 1999 winter, fCO2 in surface water was on average below equilibrium with atmospheric fCO2, thus implying that CO2 was entering the sea. However, on this time scale, even with high exchange coefficients, the estimated CO2 uptake had no significant influence on the inorganic carbon content in the water column.

Carbonate sedimentology of the Propeller Mound, Northeast Atlantic

High resolution studies from the Propeller Mound, a cold-water coral carbonate mound in the NE Atlantic, show that this mound consists of >50% carbonate justifying the name "carbonate mound". Through the last ~300,000 years approximately one third of the carbonate has been contributed by cold-water corals, namely Lophelia pertusa and Madrepora oculata. This coral bound contribution to the carbonate budget of Propeller Mound is probably accompanied by an unknown portion of sediments buffered from suspension by the corals. However, extended hiatuses in Propeller Mound sequences only allow the calculation of a net carbonate accumulation. Thus, net carbonate accumulation for the last 175 kyr accounts for only <0.3 g/cm2/kyr, which is even less than for the off-mound sediments. These data imply that Propeller Mound faces burial by hemipelagic sediments as has happened to numerous buried carbonate mounds found slightly to the north of the investigated area.