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    本书系统地介绍了微/纳米力学测试技术中最常用的压入和划入技术及其典型应用。全书共分13章。测试技术方面,内容涉及接触力学、测试原理、方法、校准、仪器、力学参量、影响因素。典型应用方面,内容涉及在表面工程、微机电系统、生物、高聚物和金属玻璃等领域内的微/纳米力学行为的测试。本书可供力学、材料、物理、电子、机械、生物和化学等领域的研究人员、工程技术人员以及大专院校相关专业的师生参考。

目录

前言

第1章 绪论

1.1硬度的定义和分类

1.2纳米压入和划入技术的发展

1.3纳米压入和划入技术的特点

参考文献

第2章 压入接触力学

2.1弹性接触

2.1.1 Soeddon解

2.1.2锥形压针

2.1.3球形压针

2.1.4圆柱压针

2.2弹塑性接触

2.2.1塑性发生

2.2.2完全塑性

2.2.3材料响应

参考文献

第3章 纳米压入测试原理

3.1压入硬度和模量

3.2连续刚度测量

3.3载荷一深度数据确定的材料参数

3.3.1马氏硬度

3.3.2压入蠕变

3.3.3压入松弛

3.3.4压入弹性功和塑性功

参考文献

第4章 纳米压入测试方法

4.1压针类型

4.1.1玻氏压针

4.1.2立方角压针

4.1.3维氏压针

4.1.4努氏压针

4.1.5圆锥压针

4.1.6球形压针

4.1.7圆柱压针

4.1.8楔形压针

4.1.9考虑因素

4.2测试环节

4.2.1样品准备

4.2.2环境控制

4.2.3间距选择

4.2.4表面探测

4.2.5驱动方式

4.2.6测试步骤

4.2.7测试报告

参考文献

第5章 纳米压入的确认和校准

5.1直接确认和校准

5.2间接校准

5.3测试和校准的实例

参考文献

第6章 纳米压入和划入的测量仪器

6.1仪器技术指标的定义

6.2美国Mrs公司

6.3美国Hysitmn公司

6.4瑞士CSM公司

6.5英国MML公司

6.6澳大利亚CSIRO公司

6.7测量仪器的发展趋势

参考文献

第7章 力学参量的测量

7.1压入方式

7.1.1硬度和模量

7.1.2断裂韧度

7.1.3蠕变和粘弹行为

7.1.4压入应力??应变曲线

7.1.5加卸载曲线涉及的

部分现象

7.2划人方式

7.2.1块体材料

7.2.2薄膜材料

7.2.3粗糙度

7.3弯曲方式

7.3.1微悬臂梁静载弯曲

7.3.2微桥静载弯曲

7.3.3微结构疲劳

7.4吸引方式

7.5声发射测试

7.6温度测试

参考文献.

第8章 影响纳米压入测试的因素

8.1测试仪器的影响

8.1.1压针缺陷

8.1.2测试方法

8.1.3接触零点的确定

8.1.4载荷和位移的分辨力

8.2样品的表面状态和性质

8.2.1表面吸湿

8.2.2表面粗糙度

8.2.3残余应力

8.2.4凹陷和凸起变形

8.3纳米压入和划入测试所面临的问题

参考文献

第9章 在表面工程中的应用

9.1金属材料表面激光强化的力学表征

9.2硬质膜的力学和摩擦学性能评估

9.2.1显微硬度测试

9.2.2纳米压人测试

9.2.3纳米划入测试

9.2.4膜材的影响

参考文献

第10章 在微机电系统中的应用

10.1薄膜测试

10.1.1典型薄膜材料的硬度和模量

10.1.2薄膜疲劳

10.1.3淀积工艺对二氧化硅薄膜力学性质的影响

10.2微结构弯曲

10.2.1微结构的静态弯曲

10.2.2微结构的动态弯曲

参考文献

第11章 在生物及其相关材料中的应用

11.1人工林杉木管胞细胞壁

11.2人体腰椎骨

11.3存储液对人体牙齿微力学性能的影响

参考文献

第12章 在高聚物中的应用

12.1PMMA单轴拉伸和弯曲力学行为

12.2划入测试的理论分析

12.3韧性行为的描述

12.4脆性行为的描述

12.4.1温度效应

12.4.2应变率效应

参考文献

第13章 在金属玻璃中的应用

13.1硬度和屈服应力的关系

13.2不连续的塑性变形

13.3压痕形貌和微结构变化

13.4应变率效应

13.5钕基金属玻璃的变形行为

参考文献

附录 常见问题的回答

1测试数量

2压入间距

3压入深度

4泊松比的选择

5典型材料的参数

6断裂韧度测试压针的选择

7纳米薄膜的测试

8典型材料的压入变形行为

9显微硬度和纳米压入硬度的关系

10压入影响区及其边界效应

10.1压入影响区的有限元模拟

10.2边界距离影响的有限元模拟

10.3压人间距影响的测试

参考文献

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全书以命令行方式通过大量教学实例和工程应用实例,介绍了建立模型、求解和结果后处理的全过程。

目 录

前言

第1篇教学实例篇

第1章简单拉压杆结构

1.1铰接杆在外力作用下的变形

1.2人字形屋架的静力分析

1.3超静定拉压杆的反力计算

1.4平行杆件与刚性梁连接的热应力问题

1.5端部有间隙的杆的热膨胀

第2章梁的弯曲问题

2.1等截面简单超静定梁的平面弯曲分析

2.2工字形截面外伸梁的平面弯曲

2.3矩形截面梁的纵横弯曲分析

2.4悬臂梁的双向弯曲

2.5 圆形截面悬臂杆的弯扭组合变形

2.6悬臂等强度梁的弯曲

2.7弹性地基半无限长梁在端部力和力偶作用下的变形

2.8偏心受压杆的大变形分析

第3章杆系稳定性计算

3.1利用梁单元计算压杆稳定性

3.2利用实体单元计算压杆稳定性

3.3悬臂压杆的过曲屈分析

3.4平面钢架的平面外失稳

第4章实体模型应力分析

4.1 均布荷载作用下深梁的变形和应力

4.2一对集中力作用下的圆环

4.3用实体单元分析变截面杆的拉伸

4.4用二维实体单元分析等截面悬臂梁的平面弯曲

4.5变截面悬臂梁在端部集中力作用下的平面静力分析

4.6纯弯曲悬臂曲梁的二维静力分析

4.7端部集中力作用的悬臂圆环曲梁平面弯曲的三维分析

4.8均匀拉力作用下含圆孔板的孔边应力集中

4.9两端固定的厚壁管道在自重作用下的变形和应力

第5章膜和薄壳问题

5.1含椭圆孔的椭圆薄膜在外部张力作用下的静力分析

5.2圆形薄膜大变形静力分析

5.3柱形容器在内压作用下的静力分析

5.4圆柱形薄壳在均匀内压作用下的静力分析

第6章板的弯曲和壳体计算

6.1简支和固支圆板的在不同荷载作用下的弯曲

6.2悬臂长板的大挠度弯曲

6.3用壳体单元分析受均布荷载作用的固支圆板大挠度弯曲

6.4利用拉伸操作建立膨胀弯管模型

6.5两端简支开口柱壳在自重作用下的静力分析

6.6圆筒在一对横向集中力作用下的变形

6.7两边简支开口柱壳在集中力作用下的大变形曲屈

第7章简单振动系统

7.1单自由度弹簧质量系统的频率计算

7.2悬索自由振动的频率

7.3用弹簧单元连接的圆盘的扭转振动

7.4圆杆连接圆盘的扭转振动

7.5钻杆的扭转自由振动

第8章梁的振动分析

8.1简支梁的自振频率计算

8.2 自由―自由梁的纵向自由振动

8.3有轴向压力作用的简支梁的自由振动

8.4用壳体单元计算悬臂等强度梁的自由振动

8.5矩形截面薄壁悬臂梁的自由振动

第9章膜板和实体振动

9.1 圆形张紧薄膜的自由振动

9.2薄膜二维非轴对称自由振动分析

9.3薄膜三维非轴对称振动分析

9.4悬臂长板的自由振动频率

9.5悬臂宽板的模态分析

9.6固支圆板的自由振动

9.7用实体单元分析圆环的振动

9.8机翼模型的振动分析

第1 0章平面建模分析和三维实体建模

10.1 带三个圆孔的平面支座分析

10.2角支座应力分析

10.3 体斜支座的实体建模

10.4四分之一车轮的实体建模

10.5轴承支座的实体建模

第1 1章最优化设计

11.1概述

11.2最优化问题框架

11.3 ANSYS优化设计流程

11.4变截面悬臂梁的外形形状优化

11.5平面刚架的优化设计

第12章层合板和断裂力学

12.1 四边简支方形层合板在均布外载作用下的变形

12.2均布拉力作用下含裂纹板的应力强度因子计算

第2篇工程应用篇

第13章用APDL实现空间网壳结构参数化建模

13.1 K系列球面网壳结构的特点和建模

13.1.1 K系列球面网壳的特点

13.1.2几何描述

13.1.3杆件连接关系

13.2参数化设计语言APDL介绍

13.2.1参数和表达式

13.2.2 ANSYS 中的基本指令

13.2.3分支和循环

13.3用户界面设计语言UIDL介绍

13.3.1 单行参数输入

13.3.2多行参数输入

13.4网壳建模程序设计

13.4.1模型建立的步骤

13.4.2节点坐标计算

13.4.3单元连接

13.4.4变量说明

13.4.5节点坐标计算公式

13.4.6主框图说明

13.4.7单元连接关系定义

13.4.8源程序

13.5程序使用说明

13.5.1加载程序

13.5.2界面说明

13.5.3注意事项

13.6应用举例

13.6.1基本参数

13.6.2输入数据并生成模型

13.6.3输入单元参数和荷载后开始计算

13.6.4选择结果输出方式

第14章塔式起重机静动力分析

14.1塔式起重机基本概念

14.2塔式起重机拓扑模型

14.3塔机模型受力分析

14.3.1部件受力特征分析

14.3.2截面参数定义

14.3.3自重荷载和配重

14.3.4选用合适的分析模型。

14.3.5 固定塔身底部的4个节点

14.4塔机建模程序设计

14.4.1塔身节点计算和单元连接

14.4.2塔顶建模

14.4.3塔臂建模

14.4.4平衡臂和斜拉索建模

14.5塔机静力分析

14.6塔机模态分析

14.7塔机静动力分析程序

第15章长柱形天然气罐在内压作用下的静力分析

15.1概述

15.2建立模型

15.3利用轴对称壳单元SHELL51计算

15.3.1单元基本性质和约定

15.3.2求解过程

15.3.3源程序

15.3.4计算结果

15.3.5简体部分理论解

15.3.6结果讨论

15.4利用8节点2D实体单元PLANE82单元计算

15.4.1建立模型

15.4.2计算过程

15.4.3计算结果及讨论

15.4.4源程序

15.5用20节点3D实体单元solid95计算1/4模型

15.5.1建立1/4三维模型

15.5.2计算步骤

15.5.3计算结果分析

15.5.4与弹性力学解答的对比

15.5.5计算程序

附录

附录A常用结构单元参考

附录B结构分析命令速查

参考文献

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MicrosoftVisualC十十6.0作为Microsoft Visual Studio的重要组成部分,包含了迄今为止功能最为强大的基于Windows的应用框架,在同类产品中处于领先地位。VisualC十十6.0是Microsoft迄今为止最全面、最完善的程序开发工具,为了适应各种编程风格,该软件提供了各种各样的辅助工具,在发挥编程能力和提高灵活性方面达到了空前的水平。与以往VisualC十十的各种版本相比较,VisualC十十6.0在编程环境、程序语言技术等方面做了许多改进,从而使VisualC十十更加适合专业程序员快速进行应用程序的开发。

本书内容丰富、图文并茂,是一本适合各种读者学习VisualC十十6.0的优秀参考书。

目 录
第一章 VisualC十十6.0简介及安装
1.1VisualC十十6.0新特性
1.2viSualC十十6.0开发环境简介
1.3如何学习使用VisualC十十6.0
1.4VisualC十十6.0的安装
第二章 走进C十十的世界
2.1类和对象的简介
2.2继承和多态性――一个具体的例子
2.3内嵌对象
2.4在栈中申请对象
2.5全程对象的申请
2.6对象之间的相互关系――指针数据成员
2.7this指针的使用
2.8对指针的引用
2.9友元类和友元函数
2.10静态类成员
2.11重载运算符
2.12从代码中分离出类定义
2.13匈牙利表示法
第三章 VisualC十十6.0的编程环境
3.1VisualC十十6.0主窗口
3.2VisualC十十6.0工具栏
3.3VisualC十十6.0菜单栏
3.4项目与项目工作区
3.5资源与资源编辑器
第四章 编一个最简单的VC十十程序
4.1什么是AppWizard?
4.2迎接你的第一个AppWizard程序
4.3“Iamaprogrammer.”在哪儿?
第五章 程序框架入门
5.1一个简化过的程序框架
5.2WinMain():第一个动作
5.3登记窗口类
5.4创建一个窗口
5.5显示窗口
5.6显示出那条消息
5.7窗口类与窗口对象
第六章 消息循环
6.1在消息循环中兜圈子
6.2对事件做出响应:WindowFun()
6.3响应不同的消息
6.4现在你还跟得上吗?
6.5设备界面进行交互
第七章 精通程序框架
7.1WinMain()函数在哪儿?
7.2应用程序框架和源文件
7.3工具条、状态条和打印等选项
7.4程序的控制流程
第八章 使用classWizard编程
8.1使用ClassWizard添加消息处理函数
8.2classWizard功能介绍
8.3传送鼠标消息
8.4保存鼠标绘图的信息
第九章 视图与文档
9.1Document-View模式
9.2从视图中分离出文档
9.3保存文档
9.4再访MyProg2.cpp
第十章 对象连接与嵌入(OLE)及其自动化
10.1公共对象模式(COM)
10.2类厂(classfactory)
10.3OLE自动化
10.4IDispatch接口
第十一章 动态连接库(DLLs)
11.1为什么使用DLL
11.2传统的DLL
11.3MFC库DLL
11.4MyProg4A――编写自己的类库扩展DLL
11.5MyProg4B――使用MFC库扩展DLL
11.6资源访问
第十二章 图形设备接口
12.1设备环境类
12.2GDI对象
12.3Windows的颜色映射
12.4映射方式
12.5字体
12.6MyProg3例程序
12.7MyProg3B程序
12.8MyPr0g3C例程序――使用CScrollView
第十三章 对话框
13.1在状态条上显示对话控件的帮助信息
13.2利用Fi1eOpen通用对话框打开多个文件
13.3定制通用文件对话框
13.4扩展和缩减一个对话框
13.5显示一个模式或无模式对话框
13.6编写定制的DDX/DDV例程
第十四章 剖析工具Spy十+
14.1窗体
14.2消息
14.3进程与线程
第十五章 代码调试
15.1TRACE
15.2调试框架
15.3自我诊断
15.4调试代码的作用
15.5用Dump()显示对象的信息
15.6检查内存

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近年来,超声速射流混合研究之所以受到人们的广泛重视,这是由于下一代高速旅客运输机(HSPT)飞机采用超燃冲压发动机(SCRAMIJET)技术,需要研究燃料和空气的快速混合,其中首先需要解决的是超声速快速混合问题,以提高整个推进系统的性能。改进射流介质与环境介质混合的措施,不仅可以提高超燃冲压发动机性能,还可以加快射流介质与外界流体的起始混合,能够加速射流流出物的浸没消散,或者减弱射流噪声的强度,以及减弱羽流的红外信号强度等等。另外,超声速射流的激波啸叫(Sereech)是另一个重要课题,它是高速非完全膨胀射流产生的强烈的离散频率噪声。激波啸叫不仅引起环境噪声污染,而且还会造成机体结构的破坏。加世纪50年代以来,人们对有关问题进行了深入的研究,取得了重大进展,但是有一些重要问题依然没有得到很好解决。非圆形喷口射流之所以引起人们的特别研究兴趣,是由于与圆形喷口射流的混合效果相比,这种改变喷口形状的被动控制技术能在多个方面改进混合流谱的特征:第一是由于喷流结构的涡轴转变能够增强大尺度涡相干结构的混合。第二,由于其顶角区域的扰动增强了小尺度混合的效率。第三,远下游流动的混合作用明显比通常的圆形喷口的混合效果增强了,这是由于非圆形射流流场的涡结构中流向涡较强,加快了流动的混合与转挟。深入研究可压缩剪切层中的大尺度涡相干结构,实行有效的主动控制和被动控制技术改变剪切层的厚度增长率,了解剪切层中拟序运动的流场参数的变化等是解决超声速混合的关键。超声速射流流场的流动特性研究,尤其是欠膨胀射流的流场流动特征非常复杂,包含有多激波栅格和剪切层,其中有规则反射激波、马赫盘、弓形激波和接触间断等结构。超声速射流的激波栅格结构与射流压比n值有关:当射流压比n比较低(n<2)时,超声速射流形成规则反射波系;当射流压比n超过某临界值以后,流场中便出现正激波或马赫盘。这种激波反射结构和流形的不稳定性对射流混合有着一定作用。本文通过数值模拟和实验研究相结合的途径,研究了超声速气体射流流动的不稳定结构问题。包括:(l)本文理论上对非定常激波解进行了分析,数值模拟的Sod激波问题计算结果与精确解作了比较分析。(2)本文研究发展了一种计算非定常激波动力学问题的分区方法,及其相应的分区内边界处理方法。应用非定常分区算法,模拟计算二维运动激波在楔形体和菱形体固体边界上的反射和激波衍射的问题,计算结果在分区的内边界上无扰动,并与文献上的46“夹角的楔形体和NACA0018翼型的基准实验结果作了比较。(3)应用非定常分区算法,模拟计算了二维和三维、正方形和长方形的超声速射流。数值模拟了随超声速射流压比增加激波栅格结构从规则反射到马赫反射的变化,观察到了非圆形射流当压比足够高时,呈现出了祸轴转变现象。(4)本文设计、加工了流场显示的实验设备,设计了相应的先进实验手段。流场实验显示结果表明,圆孔射流实验中观测到了激波规则反射结构和马赫反射结构。相同实验条件下,方孔和长方孔实验中仅有激波规则反射结构。射流的多种激波反射结构和流形是不稳定的。本文对非定常激波动力学流场进行了理论分析,流场显示实验研究和数值模拟的计算研究。并为以后研究组进行爆轰激波气体动力学研究和并行计算平台的研制和开发打下了基础。

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ENGLISH: Catch and effort statistics from the Japanese longline fishery operating in the eastern Pacific Ocean east of 130°W, from 1964 through 1966, were examined to study the geographic distribution, trends in apparent abundance, sexual maturity, and size composition of the tunas and billfishes. Yellowfin and bigeye tuna are generally most abundant in the equatorial regions of the high seas between about 10°N and 20°S, but west of 95°W. The marlins are more coastal in distribution, usually occurring to the east, and to the north and south of the heavy concentration of tropical tunas. Sailfish tend to be associated with coastal areas also, whereas shortbill spearfish are more frequently captured on the high seas. Swordfish are found most abundantly in the coastal regions off northern Mexico, and off northern Peru and southern Ecuador. The albacore, a temperate-water species of tuna, is most abundant in the high-seas area of the southeastern Pacific, Trends in apparent abundance were measured by the hook-rate (i.e. catch per 100 hooks). Hook-rates for bigeye tuna have decreased from about 3.5 fish per 100 hooks in 1958 to about 1.1 fish per 100 hooks in 1966. During the same period, effort was increased substantially and total catch has decreased since 1963. It does not appear that increased effort will result in sustained increased catches of bigeye. Hook-rates for yellowfin tuna in recent years have decreased to about one third of their initial levels. The surface fishery for yellowfin in the eastern Pacific apparently affects recruitment to the longline fishery. Assuming that present conditions in the surface fishery do not change appreciably, increased effort in the longline fishery probably would not produce sustained increased catches, but might in fact result in reduced catch rates. Unlike the situation for the other tunas of the eastern Pacific, it appears that the albacore fishery east of 130°W is not having a marked effect on their abundance. Although a high degree of variability was observed in the hookrates for striped marlin, no obvious trends are evident. Catches have decreased slightly from 13,500 tons in 1964 to about 11,000 tons in 1966. Heavy fishing for sailfish began in 1964 with a hook-rate of 10.6 fish per 100 hooks; by 1966 it had dropped to 5.8. Catches of this species in the area of major concentration dropped from 329,900 fish in 1965 to 173,600 fish in 1966. This fishery has operated for too short a period of time to enable one to determine its effect on the sustainable yield. Length-frequency measurements and gonad samples from yellowfin and bigeye tunas collected in the eastern Pacific were analyzed to determine sexual maturity and growth characteristics. The results corroborate the findings of earlier investigators. SPANISH: Las estadísticas de captura y del esfuerzo de la pesca japonesa con palangre que maniobra en el Océano Pacífico oriental al este de los 130°W, desde 1964 hasta 1966, fueron examinadas para estudiar la distribución geográfica, las tendencias de la abundancia aparente, la madurez sexual y la composición de talla de los atunes y de los peces espada. Los atunes aleta amarilla y ojo grande son generalmente más abundantes en las regiones ecuatoriales de alta entre unos 10°N y 20°S, pero al oeste de los 95°W. Los marlines son costaneros en distribución, apareciendo habitualmente hacia el y hacia el norte y sur de la densa concentración de atunes tropicales. pez vela tiende a asociarse también con las áreas costaneras, mientras el pez aguja corta es capturado con más frecuencia en alta mar. Los peces espada se encuentran más abundantemente en las regiones costaneras de México septentrional y frente al norte del Perú y del Ecuador meridional. La albacora, una especie de atún de aguas templadas, es más abundante en el área de alta mar del Pacífico sudoriental. Las tendencias en la abundancia aparente fueron evaluadas por la tasa de captura por anzuelo (i.e., captura por 100 anzuelos). Las tasas de captura por anzuelo del atún ojo grande, disminuyeron en 1958, de unos 3.5 peces por 100 anzuelos a cerca de 1.1 pez por 100 anzuelos en 1966. Durante el mismo período, el esfuerzo fue aumentado substancialmente y, desde 1963, la captura total disminuyó. No parece que el aumento del esfuerzo resultara en un aumento sostenido de las capturas del atún ojo grande. Las tasas de captura por anzuelo de atún aleta amarilla han disminuido en un tercio de los niveles iniciales, en años recientes. La pesca de superficie de esta especie en el Pacífico oriental afectó aparentemente el reclutamiento en la pesca con palangre. Suponiendo que las condiciones actuales de la pesquería no cambien apreciablemente, un aumento del esfuerzo en la pesquería palangrera probablemente no produciría un aumento sostenido de las capturas, pero en realidad podría resultar en tasas de captura reducidas. A diferencia de la situación de otros túnidos del Pacífico oriental, parece que la pesca de la albacora al este de los 130°W no ha tenido un efecto marcado en su abundancia. Aunque se observó un alto grado de variabilidad en las tasas de captura por anzuelo correspondientes al marlin rayado, no fueron evidentes tendencias obvias. Las capturas han mermado ligeramente de 13,500 toneladas en 1964 a unas 11,000 toneladas en 1966. La fuerte pesca por peces vela empezó en 1964 con una tasa por anzuelo de 10.6 peces por 100 anzuelos; en 1966 había mermado a 5.8. Las capturas de esta especie en el área de mayor concentración disminuyeron de 329,000 peces en 1965, a 173,600 peces en 1966. Esta pesquería ha maniobrado por un período demasiado corto de tiempo para que pueda determinarse su efecto en el rendimiento sostenible. Las mediciones frecuencia-longitud, y las muestras de las gónadas de los atunes aleta amarilla y ojo grande, obtenidas en el Pacífico oriental, fueron analizadas para determinar la madurez sexual y las características del crecimiento. Los resultados corroboraron los hallazgos anteriores de investigadores. (PDF contains 144 pages.)

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《高等断裂力学》系统论述断裂力学的基本概念、理论基础、力学原理、分析方法以及断裂力学的实验测定和工程应用。深入阐明了断裂力学各个重要发展阶段的新颖学术思想和原创性工作,同时融会贯通地介绍了国内学者在作者熟悉的若干领域内的创造性贡献。  《高等断裂力学》共14章。第1章介绍断裂力学的历史背景和发展脉络;第2~5章介绍线弹性断裂力学;第6~8章论述弹塑性断裂力学;第9及第10章分别介绍疲劳裂纹扩展和界面裂纹;第11~14章阐述裂纹体弹性动力学和裂纹动态扩展。  《高等断裂力学》适合从事断裂力学研究和应用的科技工作者及工程师使用和参考,也可供力学专业的高年级本科生和研究生阅读参考.

目录

丛书序
序言
第1章 引论
1.1 历史背景
1.2 工程意义
1.3 脆性破坏特征
1.4 断裂力学起源与发展
参考文献

第2章 线弹性断裂力学
2.1 裂纹尖端弹性应力场
2.2 应力强度因子理论
2.3 裂纹扩展能量原理
2.4 裂纹尖端塑性区
2.5 厚度对KC的影响
2.6 裂纹扩展阻力曲线
参考文献

第3章 应力强度因子分析方法
3.1 Williams级数展开与边界配置法
3.2 复变函数方法
3.3 权函数法
3.4 积分变换法
3.5 奇异积分方程
3.6 有限单元法
参考文献

第4章 平面应变断裂韧性
4.1 标准试样
4.2 试样取向与制备
4.3 测试仪器和有效性分析
4.4 KR曲线测试
参考文献

第5章 复合型裂纹的脆断理论
5.1 复合型裂纹变形特征
5.2 应力参数准则
5.3 分支裂纹应力强度因子
5.4 能量释放率准则
5.5 复合型裂纹脆断试验
5.6 理论与实验比较
5.7 塑性变形对金属材料复合型裂纹脆性断裂的影响
参考文献

第6章 弹塑性断裂力学
6.1 J积分原理
6.2 HRR奇性场
6.3 J积分准则
6.4 J控制扩展
6.5 断裂韧性JIC测试
6.6 Dugdale模型
6.7 带状颈缩区模型
6.8 裂纹张开位移准则
参考文献

第7章 裂纹顶端弹塑性高阶场
7.1 高阶场基本方程
7.2 一阶场和二阶场
7.3 高阶场前5项完整结果
7.4 J-Q双参数方法
7.5 J-k断裂准则
7.6 平面应力裂端弹塑性场
参考文献

第8章 理想弹塑性介质扩展裂纹尖端场
8.1 v=0.5时的裂尖渐近场
8.2 v<0.5时的裂尖场
8.3 理想弹塑性介质Ⅲ型扩展裂纹
8.4 扩展裂纹与J积分
参考文献

第9章 疲劳裂纹扩展
9.1 等幅载荷下裂纹扩展
9.2 影响疲劳裂纹扩展的因素
9.3 裂纹闭合效应
94疲劳裂纹扩展门槛值确定
95等幅载荷下疲劳裂纹寿命预测
96变幅载荷下疲劳寿命预测
97缺口根部的疲劳裂纹
参考文献

第10章 界面裂纹
101弹性界面力学
102界面裂纹弹性断裂力学
10.3 典型的界面断裂问题
10.4 界面断裂试验
参考文献

第11章 弹性动力学基本概念及方法
11.1 动态惯性效应
11.2 线弹性动力学基本方程
11.3 复变解析函数
11.4 Laplace变换
11.5 Wiener-Hopf分解
11.6 动态断裂的能量概念
参考文献

第12章 静止裂纹的弹性动力学基本解
121突加反平面剪切载荷
12.2 突加裂纹面正压力
12.3 突加平面内剪切应力情况
124有限长裂纹面突加载荷情况
12.5 动态载荷裂纹的起始扩展
参考文献

第13章 均匀材料中动态扩展裂纹
13.1 动态裂纹定常扩展
13,2裂纹面上集中剪切力
133黏结区模型
13.4 Broberg问题
13.5 对称扩展剪切裂纹
136时间无关载荷作用下裂纹扩展
13.7 时间相关载荷作用下裂纹扩展
13.8 II型超剪切波扩展裂纹
13.9 裂纹尖端超弹性区对I、II型裂纹速度的影响
参考文献

第14章 双材料界面动态裂纹扩展
14.1 准静态动态裂纹扩展
14.2 双材料界面裂纹含接触区跨音速扩展
14.3 界面裂纹的超音速扩展
参考文献
索引

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The nearshore waters along the Myrtle Beach area are oceanographically referred to as Long Bay. Long Bay is the last in a series of semi-circular indentations located along the South Atlantic seaboard. The Bay extends for approximately 150 km from the Cape Fear River in North Carolina to Winyah Bay in South Carolina and has a number of small inlets (Figure 1). This region of the S.C. coast, commonly referred to as the “Grand Strand,” has a significant tourism base that accounts for a substantial portion of the South Carolina economy (i.e., 40% of the state’s total in 2002) (TIAA 2003). In 2004, the Grand Strand had an estimated 13.2 million visitors of which 90% went to the beach (MBCC 2006). In addition, Long Bay supports a shore-based hook and line fishery comprised of anglers fishing from recreational fishing piers, the beach, and small recreational boats just offshore. (PDF contains 4 pages)

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We demonstrated optical amplification at 1550 nm with a carbon tetrachloride solution of Er3+-Yb3+ codoped NaYF4 nanocubes synthesized with solvo-thermal route. Upon excitation with a 980 nm laser diode, the nanocube solution exhibited strong near-infrared emission by the I-4(13/2) -> I-4(15/2) transition of Er3+ ions due to energy transfer from Yb3+ ions. We obtained the highest optical gain coefficient at 1550 nm of 0.58 cm(-1) for the solution with the pumping power of 200 mW. This colloidal solution might be a promising candidate as a liquid medium for optical amplifier and laser at the optical communication wavelength. (C) 2009 Optical Society of America

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The laminar to turbulent transition process in boundary layer flows in thermochemical nonequilibrium at high enthalpy is measured and characterized. Experiments are performed in the T5 Hypervelocity Reflected Shock Tunnel at Caltech, using a 1 m length 5-degree half angle axisymmetric cone instrumented with 80 fast-response annular thermocouples, complemented by boundary layer stability computations using the STABL software suite. A new mixing tank is added to the shock tube fill apparatus for premixed freestream gas experiments, and a new cleaning procedure results in more consistent transition measurements. Transition location is nondimensionalized using a scaling with the boundary layer thickness, which is correlated with the acoustic properties of the boundary layer, and compared with parabolized stability equation (PSE) analysis. In these nondimensionalized terms, transition delay with increasing CO2 concentration is observed: tests in 100% and 50% CO2, by mass, transition up to 25% and 15% later, respectively, than air experiments. These results are consistent with previous work indicating that CO2 molecules at elevated temperatures absorb acoustic instabilities in the MHz range, which is the expected frequency of the Mack second-mode instability at these conditions, and also consistent with predictions from PSE analysis. A strong unit Reynolds number effect is observed, which is believed to arise from tunnel noise. NTr for air from 5.4 to 13.2 is computed, substantially higher than previously reported for noisy facilities. Time- and spatially-resolved heat transfer traces are used to track the propagation of turbulent spots, and convection rates at 90%, 76%, and 63% of the boundary layer edge velocity, respectively, are observed for the leading edge, centroid, and trailing edge of the spots. A model constructed with these spot propagation parameters is used to infer spot generation rates from measured transition onset to completion distance. Finally, a novel method to control transition location with boundary layer gas injection is investigated. An appropriate porous-metal injector section for the cone is designed and fabricated, and the efficacy of injected CO2 for delaying transition is gauged at various mass flow rates, and compared with both no injection and chemically inert argon injection cases. While CO2 injection seems to delay transition, and argon injection seems to promote it, the experimental results are inconclusive and matching computations do not predict a reduction in N factor from any CO2 injection condition computed.

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The Ipil-ipil (Leucaena leucocephal) leaf analyzed for crude protein (CP), fat, crude fibre (CF), ash content, moisture content and nitrogen free extract (NFE). The CP 23± 0.12 % , fat 8 ± 0.11 %, CF 18 ± 0.15 % , ash 10 ± 0.13 %, moisture 14. ± .16% and NFE 29.± 1.10 % were recorded. A twenty one days experiment was conduced to assess the response of juvenile monosex tilapia with different iso-nitrogenous formulated diets for find out the feasibility study of using ipil-ipil leaf meals as feed ingredient for juvenile tilapia. Three experimental diets were formulated by using fish meal, soybean meal, rice bran and ipil ipil leaf meal. One control diet was formulated by using fish meal, soybean meal and rice bran. Considering the high demand, limited availability of fish meal and soybean meal, ipil ipil leaf meal was incorporated in juvenile tilapia feed. Among plant protein ingredients ipil ipil leaf meal was considered as the most nutritive plant protein source after soybean meal. However, high concentration of toxic element limited the incorporation level of ipil ipil leaf meal in fish feed. Use of 15 % ipil ipil leaf meal in fish feed was more significant from the view of growth performance and economics. The higher Absolute Growth was 1119.26 gm, higher Specific Growth Rate was 6.52% /day higher Feed Conversion Efficiency was 41.23% , higher Protein Efficiency Ratio was 1.178 and higher Average Daily Growth rate was 14.00% recorded in diet-4 ( which contained 15% IILM). The lower Feed Conversion Ratio 2.42 and lower cost for per unit production 34.65 taka/kg were recorded in diet-4. The higher cost for per unit fish production 45.6 tk./kg was recorded for diet-1 where no ipil ipil leaf meal.. The results suggest that tree legumes Ipil-ipil (Leucaena leucocephal) leaf has potential and excellent source of feed ingredients as protein supplements for juvenile monosex

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Ten year comparison of fish survey's with respect to diversity evenness and composition of fish communities. The upper Patuxent River was divided into Piedmont Plateau and Coastal Plain regions, not only for geographical purposes, but also because of the clustering of sewage treatment plants in the Coastal Plain region. In the Piedmont Plateau region, the fish species diversity changed very little from 1966 to 1977 ( Little Patuxent -- 2.82 to 2.66; Middle Patuxent -- 2.86 to 2.83; and main stem -- 2.46 to 2.63), except in a section of Little Patuxent River at and below the City of Columbia where the species diversity index showed a significant reduction from 2.97 to 1.99, and in a section of the main stem Patuxent River immediately downstream from the Brighton Dam of the Triadelphia Reservoir where the index increased significantly from 1.66 to 3.20. In the Coastal Plain region, a significant reduction in the fish species diversity index occurred between 1966 and 1977 below the two sewage treatment plant outfalls : Savage -- 2.69 to 0 and Patuxent-Crofton -- 3.06 to 1.33. Also, the substantial reduction in the species diversity index which had already occurred in 1966 below the six other plant: outfalls of Fort Meade No. I, Fort Meade No. 2, Maryland House of Correction, Maryland City , Parkway and Bowie, remained depressed in 1977. On the other hand, below the Horsepen Sewage Treatment Plant (a tertiary plant practicing dechlorination) the species diversity index increased from 1.91 to 2.8. (PDF contains 48 pages)

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Ce3+ and B2O3 are introduced into erbium-doped Bi2O3-SiO2 glass to enhance the luminescence emission and optic spectra characters of Er3+. The energy transfer from Er3+ to Ce3+ will obviously be improved with the phonon energy increasing by the addition of B2O3. Here, the nonradiative rate, the lifetime of the I-4(11/2) -> I-4(3/2) transition, and the emission intensity and bandwidth of the 1.5 mu m luminescence with the I-4(13/2) -> I-4(5/2) transition of Er3+ are discussed in detail. The results show that the optical parameters of Er3+ in this bismuth-borate-silicate glass are nearly as good as that in tellurite glass, and the physical properties are similar to those in silicate glass. With the Judd-Ofelt and nonradiative theory analyses, the multiphonon decay and phonon-assisted energy-transfer (PAT) rates are calculated for the Er3+/Ce3+ codoped glasses. For the PAT process, an optimum value of the glass phonon energy is obtained after B2O3 is introduced into the Er3+/Ce3+ codoped bismuth-silicate glasses, and it much improves the energy-transfer rate between Er3+ I-4(11/2)-I-4(13/2) and Ce3+ F-2(5/2) -> F-2(7/2), although there is an energy mismatch. (c) 2007 Optical Society of America.

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测试了掺铒碲酸盐玻璃在不同掺杂浓度下的荧光特性.根据Dexter能量转移理论计算了Er^3+在碲酸盐玻璃中发生浓度猝灭的临界距离R0及Er^3+间相互作用参数CEr-Er,并与其他基质玻璃中CEr-Er数值进行了比较.最后建立了Er^3+基于OH^-作为猝灭中心下碲酸盐玻璃中的浓度猝灭模型.

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Ce3+ ions were introduced into the Er3+/Yb3+ -codoped TeO2-WO3-ZnO glasses, and the effect of Ce3+ on the emission properties at 1.5 mu m band and the upconversion luminescence of Er3+ in the glasses was investigated. With the increasing of Ce3+ concentration, the emission intensity of Er3+ at 1.5 mu m band increases firstly, and then decreases. The optimal doping concentration of Ce3+ is about 2.07 x 10(20)/cm(3). As for the Er3+ emission at 1.5-mu m band, the fluorescence lifetime decreases a little from 3.4ms to 3.0ms, while the full width at half maximum (FWHM) hardly changes with the increase of Cc 3+ concentration. Due to the effective cross relaxation between Ce3+ and Er3+ : Er3+ (I-4(11/2)) + Ce3+ (F-2(5/2)) -> Er3+ (I-4(13/2)) + Ce3+ (F-2(7/2)), the upconversion emission intensity of Er3+ is reduced greatly. But when Ce3+ -doping concentration is too high, the other cross relaxation between Ce3+ and Er3+ : Er3+ (4I(13/2)) + Ce3+ (F-2(5/2)) -> Er3+ (I-4(15/2)) + Ce3+ (F-2(7/2)) happens, which depopulates the I-4(13/2) level of Er3+ and results in the decrease of the emission intensity and fluorescence lifetime of Er3+ at 1.5 mu m band.